www.docload.spb.ru

, , .
. .
. !
- ! !

 

 

29 2007 . N 336-

 

 

 

 

1

 

 

Metals and alloys. Vickers hardness test.

Part 1. Test method

 

ISO 6507-1:2005

Metallic materials - Vickers hardness test -

Part 1: Test method

(IDT)

 

6507-1-2007

 

62.2

 

17.020

 

0008

 

1 2008

 

 

27 2002 . N 184- " ", - 1.0-2004 " . ".

 

 

1. - - , 4.

2. .

3. 29 2007 . N 336-.

4. 6507-1:2005 " . . 1. " (ISO 6507-1:2005 "Metallic materials - Vickers hardness test - Part 1: Test method").

1.5-2004 ( 3.5).

, E.

5. .

 

" ", - " ". () " ". , - .

 

1.

 

, 0,09807 980,7 0,020 1,400 .

. 1.

 

1

 

F,


49,03

HV 5

1,961 49,03

HV 0,2 HV 5


0,09807 1,961

HV 0,01 HV 0,2

 

1. 0,02 .

2. . , . , , +/- 0,001 (. [2] - [5]).

 

2.

 

:

6507-2:2005. . . 2.

6507-3:2005. . . 3.

6507-4:2005. . . 4. .

 

3.

 

3.1. ( ) F. 1. . .

 

 

1.

 

. , , , , , .

 

4.

 

4.1. 1 2 , .

 

2

 

┌─────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐

-

-│

└─────┴───────────────────────────────────────────────────────────────────┘

(136)

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

F ( ), ,

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

D  

( 1),

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

HV =

= x ------------------------------------- =

=

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

. = , =

9,80665.

───────────────────────────────────────────────────────────────────────────

 

HV

 

, (1)

 

k = 0,1891 - ;

F - , , ;

d - , .

4.2. - HV.

 

805 HV 10 / 20

└── (20 )

,

10 15

└─────── 98,07 (10 )

└────────────

└───────────────── ,

 

. (). , . , 30 294,2 .

 

5.

 

5.1. 6507-2.

5.2. 6507-2.

5.3. - 6507-2.

. , , D.

 

6.

 

6.1. , , . .

6.2. , , .

, . .

6.3. 1,5 ( A). .

6.4. B .

6.5. . . , .

 

7.

 

7.1. 10 C 35 C. (23 +/- 5) C, .

7.2. 3.

 

3

 

F,

HV 5

49,03

HV 10

98,07

HV 20

196,1

HV 30

294,2

HV 50

490,3

HV 100

980,7

HV 0,2

1,961

HV 0,3

2,942

HV 0,5

4,903

HV 1

9,807

HV 2

19,61

HV 3

29,42

HV 0,01

0,09807

HV 0,015

0,1471

HV 0,02

0,1961

HV 0,025

0,2452

HV 0,05

0,4903

HV 0,1

0,9807

.
, HV 2,5 (24,52 ), 980,7 .

 

7.3. . . , .

7.4. , , , .

2 8 .

10 .

0,2 /.

. 15 70 /.

 

10 15 . , +/- 2 .

7.5. , , , .

7.6. 2,5 , , , .

, , , . , .

7.7. . . 5% . , .

. , 25% 75% .

 

7.8. B. B .

 

8.

 

[6].

:

- , , , . [7];

- [7] - [10]. D.

. . A . , A B, , (. [6], 4).

 

D.

 

9.

 

:

a) ;

b) , ;

c) ;

d) , ;

e) , ;

f) , , , 7.1.

. 1. HV .

. 2. . , , , .

. 3. , , , . , , , 45 . .

 

 

 

 

 

A

()

 

 

 

X - , ;

Y - HV

 

A.1.

( HV 0,2 HV 100)

 

 

1 - HV; 2 -

t, ; 3 - d, ;

4 - HV;

5 - F,

 

A.2.

( HV 0,01 HV 100)

 

 

 

 

 

B

()

 

 

B.1.

B.1 B.2 , .

 

B.1

 

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,004 0,995

0,009 0,990

0,013 0,985

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,018 0,980

0,023 0,975

0,028 0,970

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,033 0,965

0,038 0,960

0,043 0,955

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,049 0,950

0,055 0,945

0,061 0,940

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,067 0,935

0,073 0,930

0,079 0,925

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,086 0,920

0,093 0,915

0,100 0,910

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,107 0,905

0,114 0,900

0,122 0,895

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,130 0,890

0,139 0,885

0,147 0,880

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,156 0,875

0,165 0,870

0,175 0,865

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,185 0,860

0,195 0,855

0,206 0,850

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

B.2

 

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,004 1,005

0,008 1,010

0,012 1,015

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,016 1,020

0,020 1,025

0,024 1,030

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,028 1,035

0,031 1,040

0,035 1,045

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,038 1,050

0,041 1,055

0,045 1,060

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,048 1,065

0,051 1,070

0,054 1,075

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,057 1,080

0,060 1,085

0,063 1,090

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,066 1,095

0,069 1,100

0,071 1,105

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,074 1,110

0,077 1,115

0,079 1,120

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,082 1,125

0,084 1,130

0,087 1,135

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,089 1,140

0,091 1,145

0,094 1,150

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

D , .

:

D = 10 .

F = 98,07 .

d = 0,150 .

 

.

 

= .

B.1 = 0,983.

- 824 x 0,983 = 810 HV 10.

B.2.

B.3 - B.6 , .

 

B.3

 

.

45

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,009 0,995

0,017 0,990

0,026 0,985

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,035 0,980

0,044 0,975

0,053 0,970

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,062 0,965

0,071 0,960

0,081 0,955

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,090 0,950

0,100 0,945

0,109 0,940

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,119 0,935

0,129 0,930

0,139 0,925

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,149 0,920

0,159 0,915

0,169 0,910

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,179 0,905

0,189 0,900

0,200 0,895

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

B.4

 

.

45

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,009 1,005

0,017 1,010

0,025 1,015

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,034 1,020

0,042 1,025

0,050 1,030

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,058 1,035

0,066 1,040

0,074 1,045

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,082 1,050

0,089 1,055

0,097 1,060

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,104 1,065

0,112 1,070

0,119 1,075

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,127 1,080

0,134 1,085

0,141 1,090

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,148 1,095

0,155 1,100

0,162 1,105

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,169 1,110

0,176 1,115

0,183 1,120

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,189 1,125

0,196 1,130

0,203 1,135

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,209 1,140

0,216 1,145

0,222 1,150

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

B.5

 

.

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,009 0,995

0,019 0,990

0,029 0,985

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,041 0,980

0,054 0,975

0,068 0,970

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,085 0,965

0,104 0,960

0,126 0,955

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,153 0,950

0,189 0,945

0,243 0,940

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

B.6

 

.

 

┌───────────────────────────────┬────────────────────────────────┐

d/D

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,008 1,005

0,016 1,010

0,023 1,015

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,030 1,020

0,036 1,025

0,042 1,030

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,048 1,035

0,053 1,040

0,058 1,045

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,063 1,050

0,067 1,055

0,071 1,060

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,076 1,065

0,079 1,070

0,083 1,075

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,087 1,080

0,090 1,085

0,093 1,090

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,097 1,095

0,100 1,100

0,103 1,105

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,105 1,110

0,108 1,115

0,111 1,120

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,113 1,125

0,116 1,130

0,118 1,135

├───────────────────────────────┼────────────────────────────────┤

0,120 1,140

0,123 1,145

0,125 1,150

└───────────────────────────────┴────────────────────────────────┘

 

D , .

:

, D = 5 .

d = 0,415 .

F = 294,2 .

 

.

 

= .

B.6 = 1,075.

= 323 x 1,075 = 347 HV 30.

 

 

 

 

 

C

()

 

 

, . , .

, ( / ). , () 6507-3. , () 6507-2, 3. , .

, 6507-3. , () , (), 6507-2, 5. , .

.


 

D

()

 

 

D.1.

, , , (CRM). .

. .

D.2.

, , D.1. U k = 2. D.1 .

 

D.1

 

1 2

 

┌────┬──────────────────────────┬─────┬─────────────────────────────┬──────────────────┬─────────────────────────────────────┐

- [..] = HV 1

- ,

│ │

└────┴──────────────────────────┴─────┴─────────────────────────────┴──────────────────┴─────────────────────────────────────┘

1 , -      

1

-

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

2 , ,                 

1 (               

2 (CRM)

(

- . 6507-3, CRM)

A.4)

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

3 , - :

1 (1) 377 - 376 - 377 - 377 - 377

2 ()         

CRM

(2) 376 - 377 - 376 - 378 - 376

                                                                                                  

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

4 t = 1,14               

1 , n = 5

2

CRM

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

5 , n = 5

1 (5 419 - 439 - 449 - 442 - 444

2               

)                   

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

6 t = 1,14                

1 n = 5

2

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

7 ms = 0,0001           

2 H = 438,6 HV

d = 0,065

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

8 2 3 = 376,8 - 376 = 0,8

2 , = 376,6 - 376 = 0,6

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

9 b 8                         

2                                                                                              

(

)

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

10 9                   

2 b. t = 1,84

 

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

11 U 1 7          

1 k = 2 U = 17,14 HV

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

12 5 11             

1

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

13 - 2 - 7 10      

2 k = 2                    

(

)

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

14 5, 8 13        

2

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

15 5, 8 13           

2

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

 


 

D.3.

b ( ) :

- ;

- , .

, .

D.4.

D.4.1. ( 1)

1 (1) - , .

1 , . , .

U D.1, [6], [7].

 

. (D.1)

 

 

. (D.2)

 

D.4.2. , ( 2)

1 (1) 2 (2) . () b ( D.1, 10) . [6] . 2 , , , , 0 b. D.1, . [9], [10].

 

. (D.3)

 

 

.(D.4)

 

 

. (D.5)

 

, () , .

D.5.

. , , 1, (D.2) ( D.1, 12).

 

 

 

 

 

E

()

 

 

E.1

 

┌───────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────┐

│ │

├───────────────────────────────┼─────────────────────────────────────────┤

│ 6507-2:2005 <*>

├───────────────────────────────┼─────────────────────────────────────────┤

│ 6507-3:2005 <*>

├───────────────────────────────┼─────────────────────────────────────────┤

│ 6507-4:2005 <*>

├───────────────────────────────┴─────────────────────────────────────────┤

<*> .

.

│ .

└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘

 

 

 

 

 

 

[1] 6507:2005. . . 3.

[2] . Bckle: Mikrohrteprfung und ihre Anwendung. Verlag Berliner Union Stuttgart, 1965, 296 pages. (Note: very extensive)

[3] H. Bckle: Echte und scheinbare Fehlerquellen bei der Mikrohrteprfung: Ihre Klassifizierung und Auswirkung auf die Messwerte. VDI-Berichte 11 (1957), pp. 29 - 43. (Note: extensive)

[4] D. Dengel: Wichtige Gesichtspunkte fr die Hrtemessung nach Vickers und nach Knoop im Bereich der Kleinlast- und Mikrohrte, Z.f. Werkstofftechnik 4 (1973), pp. 292 - 298. (Note: short extract)

[5] E. Matthaei: Hrteprfung mit kleinen Prfkrften und ihre Anwendung bei Randschichten (kritische Literaturbewertung) 47 pages, 192 Schrifttumshinweise. Verlag DGM-Informationsgesellschaft Oberursel, 1987. (Note: overall view of sources)

[6] , , 1995

[7] EA 10 - 16, Guidelines on the Estimation of Uncertainty in Hardness Measurements, 2001

[8] Gabauer W., Manual of Codes of Practice for the Determination of Uncertainties in Mechanical Tests on Metallic Materials, The Estimation of Uncertainties in Hardness Measurements, Project, No. SMT4-CT97-2165, UNCERT COP 14: 2000

[9] Gabauer W., Binder O., Abschtzung der Messunsicherheit in der Hrteprfung unter Verwendung der indirekten Kalibriermethode, DVM Werkstoffprfung, Tagungsband, 2000, S. 255 - 261

[10] Polzin ., Schwenk D., Estimation of Uncertainty of Hardness Testing; PC file for the determination, Materialprfung, 3, 2002 (44), 64 - 71.

 

 

?????? ??????????? ?????????????-?????????? ??????? ????????.??
  Copyright 2008 - 2017, www.docload.spb.ru